|
|
| Главная |
Радиолюбительские схемы
|
Источник питания (ИИП) предназначен для питания УМЗЧ на микросхеме TDA7294.
Основные технические характеристики:
Напряжение питающей сети, В 176...264
Выходное напряжение, В (при токе нагрузки, А):
каналы 1—2 2x35(3)
каналы 3—4 2x15(0,2)
Частота преобразования, кГц 66
Пульсации выходного напряжения, мВ, не более 3,5
КПД, %, не менее 85
Термистор RK1 уменьшает импульс тока в момент включения в сеть. Двухобмоточный дроссель L1 и конденсаторы С1—СЗ образуют сетевой помехоподавляющий фильтр, который предотвращает проникновение высокочастотных пульсаций, создаваемых преобразователем, в питающую сеть. Диодный мост VD1 выпрямляет напряжение сети, а конденсатор С4 сглаживает пульсации выпрямленного напряжения.
Преобразователь напряжения — обратноходовой на основе микросхемы DA1 (TOP249Y) и импульсного трансформатора Т1. Элементы R1R2RU1R5 обеспечивают контроль напряжения сети микросхемой DA1. Элементы VD3VD4R6R7C7 — демпфирующая цепь, которая подавляет импульсы напряжения, возникающие на сетевой обмотке I трансформатора Т1. Обмотка II — обратной связи. Обмотки III и IV — выходные, соответственно каналов 3—4 и 1—2. Диоды VD9—VD12 выпрямляют напряжение 2x35В каналов 1 —2, диоды VD7 и VD8 — напряжение 2x15В каналов 3—4. Элементы L2—L4, С11—С14, С17—С20 образуют фильтры, подавляющие пульсации и препятствующие проникновению помех в УМЗЧ. Узел на микросхеме DA2, резисторах R9—R14, конденсаторах С15, С16 совместно с оптроном U1 и элементами R3R4C5C6 формирует обратную связь для стабилизации выходного напряжения +35 В.
Расчет импульсного трансформатора Т1 производился с помощью программы PIExpert 5.0: магнитопровод — ER49/27/17 с немагнитным зазором 1,5 мм на центральном стержне; обмотка I — 42 витка, III.1, III.2 — по 5 витков,
IV.1, IV.2 — по 11 витков, обмотка II — 4 витка. Для первичной обмотки трансформатора с помощью этой программы выбран провод с наружным диаметром 0,98 мм (по меди — 0,93 мм, при этом плотность тока в номинальном режиме (эффективное значение тока — 2 А) не превышает 4 А/мм2. Однако для уменьшения потерь программа рекомендует использовать вместо одного несколько параллельных проводов диаметром не более 0,4 мм. Обмотка V по программе не рассчитывалась.
В данном случае такая рекомендация — слишком общая. Программа не учитывает, что для преобразователя выбрана не основная рабочая частота 132, а вдвое меньшая — 66 кГц, поэтому максимальный диаметр объединяемых в жгут проводов можно увеличить. Выбирать диаметр одинарного провода, из которого изготавливают жгут, в зависимости от рабочей частоты специалисты фирмы Power Integrations рекомендуют с помощью графика, но на нем частотная шкала — логарифмическая, а диаметр провода указан по стандарту AWG, что затрудняет пользование графиком. Аналогичный более удобный график представлен на рисунке. Из него видно, что на частоте 66 кГц рекомендуемый диаметр провода — не более 0,52 мм.
При эффективном значении тока в обмотке 2А желательно использовать три провода диаметром 0,47 мм. Из-за отсутствия последнего использованы два провода диаметром 0,59 мм, что привело к несущественному увеличению плотности тока в обмотке относительно исходного значения 4А/мм2. Практическая проверка показала, что трансформатор нагревается не больше, чем рассчитано программой.
Аналогично рассчитаем диаметр провода вторичных обмоток. Для источника 2x35В в номинальном режиме (Iнагр=3 А) эффективное значение тока в обмотке — 4,53А. Для имеющегося у автора провода ПЭВ-2 0,44 при ранее выбранной максимальной плотности тока 4А/мм2 один проводник способен обеспечить протекание 0,61 А, требуемое число проводников в обмотке должно быть не менее 4,53/0,61=7,42, которое округляем до 8. Для источника 2* 15 В из соображений унификации проводов можно использовать одинарный ПЭВ-2 0,44.
В результате измерения коэффициента индуктивности магнитопровода сделан вывод, что для требуемой индуктивности 365 мкГн достаточно 40 витков первичной обмотки. Число витков других обмоток осталось прежним.
Следует отметить, что программа PIExpert 5.0 оставляет без внимания расчет вспомогательных элементов. Особого внимания заслуживает выбор элементов в цепи проверки напряжения сети. В этих цепях программа рекомендует использовать резистор сопротивлением 4,2 МОм, соединяющий сетевой выпрямитель и вход L микросхемы DA1. С таким резистором ИИП будет отключаться при снижении переменного напряжения сети менее 175В. На схеме защитный резистор составлен из двух последовательно соединенных R1 и R2. Один резистор использовать нежелательно, так как по техническим условиям напряжение на нем не должно превышать 200 В, а оно достигает 380 В. Недостатком такой контрольной цепи, как сообщает программа, является слишком высокий порог отключения при увеличении сетевого напряжения — более 700 В! В техническом описании top242-250.pdf отсутствуют рекомендации по устранению этого недостатка. Автор усовершенствовал защитную цепь, подключив варистор RU1 параллельно резистору R1R2. Добавлены стабилитрон VD2 как вспомогательный токоприемник и резистор R5, который распределяет ток между стабилитроном и входом L микросхемы DA1. Благодаря применению варистора верхний порог отключения не превышает 380В.
Конструкция и детали.
Диодный мост BR66 (максимальный ток — 6 А, обратное напряжение—600В), сетевой фильтр L1C1C2C3 и теплоотводы для диодов VD9—VD12 использованы из компьютерного блока питания мощностью 250 Вт. Также от него использованы вентилятор и стальной корпус, эффективно экранирующий помехи. Больше всех нагреваются элементы RK1, R6, R7, DA1, VD9—VD12. Технические условия позволяют эксплуатировать их при температуре гораздо большей, чем устанавливающаяся в блоке без вентиляции (около 90 С), но надежность при этом снижается. Поэтому решено использовать принудительное охлаждение с помощью вентилятора М1, снизив его напряжение питания с 12 до 9,5 В. В этом случае шум существенно меньше при сохранении высокой эффективности охлаждения.
Печатную плату устройства, устанавливают внутри корпуса взамен исходной нештатные посадочные места.
Розетку для подключения сетевого кабеля видеомонитора из корпуса удаляют, на ее месте монтируют выключатель питания SA1.
Дроссели L2, L3 — промышленного изготовления: высокочастотные малогабаритные серии ДМ-0,6. Дроссель L4 —
ДФ2 на магнитопроводе Ш8*8 из феррита 2000НМ1 с немагнитным зазором 1,8 мм на боковых стержнях, имеет две обмотки по 24 витка провода ПЭВ-2 1,2 индуктивностью по 25 мкГн, заключен в короткозамкнутый бандаж из медной фольги. У этого дросселя отсутствует магнитное насыщение при токе до 15А.
При изготовлении импульсного трансформатора Т1 вначале наматывают первую секцию первичной обмотки (I.1) из 20 витков сдвоенного провода ПЭВ-2 0,59 и изолируют ее несколькими слоями лакоткани. Затем наматывают 11 витков основной вторичной обмотки (IV), состоящей из 16 свитых в жгут проводов ПЭВ-2 0,44. Эту обмотку также размещают в одном слое, как и секцию предыдущей. После изоляции наматывают "вразрядку", располагая по всей ширине каркаса, 5 витков из трех проводов (2хПЭВ-2 0,44 и один — МГТФ) оставшихся вторичных обмоток (II и III). МГТФ используют для обмотки II обратной связи, причем, как показали испытания, увеличение ее выходного напряжения с 12 до 15 В не только не критично, но более благоприятно для улучшения регулировочных характеристик блока питания. Снова уложив несколько слоев изоляции, продолжают намотку второй секции первичной обмотки (I.2) — 20 витков сдвоенного провода ПЭВ-2 0,59. Наложив слой изоляции, наматывают обмотку (V) — 4 витка провода ПЭВ-2 диаметром 0,44 мм, предназначенную для питания вентилятора М1. Наконец, изолируют обмотки, собирают и склеивают половины магнитопровода, фиксируют на нем каркас прокладками из картона, монтируют короткозамкнутый экран из медной фольги. Затем готовый трансформатор герметизируют, погрузив выводами вверх на один час в сосуд с электроизоляционным лаком. Такая операция поможет также избежать возникновения акустических шумов, издаваемых негерметизированным и незафиксированным каркасом в режиме максимальной мощности. На заключительном этапе изготовления трансформатора выводы секций первичной обмотки соединяют пайкой на неиспользуемом выводе 4. Этот вывод укорачивают и в печатную плату не впаивают.
Диоды VD9—VD12 попарно крепят на одном теплоотводе, электрически соединенном с общим проводом через монтажные винты-саморезы, через слюдяную подложку с применением теплопроводящей пасты.
Аноды диодов VD9VD10 и катоды VD11VD12 объединены и попарно вставлены в соответствующие отверстия платы. Подходящие к ним, а также к дросселю НЧ фильтра печатные проводники утолщают припоем. Другие выводы диодов объединяют навесным способом и удлиняют отрезками провода ПЭВ-2 1,8, которые также припаивают к соответствующим печатным проводникам.
Микросхема DA1 установлена на игольчатом теплоотводе размерами 52x80x16 мм, который фиксируют с помощью уголковых стоек на расстоянии 6 мм от печатной платы над элементами цепи контроля напряжения сети. При этом выводы DA1 не требуется ни удлинять, ни укорачивать.
Микросхему крепят к теплоотводу с применением теплопроводящей пасты без электрической изоляции. Фланец микросхемы DA1 и ее теплоотвод соединены с общим высоковольтным проводом питания, гальванически связанным с сетью, что следует иметь в виду при налаживании устройства. Внутреннюю поверхность корпуса устройства со стороны теплоотвода, а также под печатной платой оклеивают лакотканью.
Конденсаторы С1—СЗ, С7, С10 — пленочные или керамические с номинальным напряжением не менее 1 кВ, С8, C15, C16 — не менее 50 В. Остальные конденсаторы (оксидные) должны иметь емкость и номинальное напряжение не меньше указанных на схеме. Рассчитанная программой емкость сглаживающего конденсатора сетевого выпрямителя C4 — не менее 220 мкФ Измеренная емкость импортных оксидных конденсаторов часто бывает меньше номинальной. Поэтому применен конденсатор с номинальной емкостью 330 мкФ и номинальным напряжением 400 В фирмы Samsung. Его измеренная емкость оказалась на 10 % меньше.
Постоянные резисторы — МЛТ или С2-33 указанной на схеме мощности. Подстроечный резистор R10 — СПЗ-19а. Варистор RU1 TVR10391 может быть заменен аналогичным S10K250. Терморезистор RK1 — SCK105. При его отсутствии допустимо применить широко используемый в компьютерных блоках питания SCK103, но он будет работать менее надежно.
TVS-диод 1,5КЕ200 (VD3) может быть заменен на 1N6303 или Р6КЕ200. Демпфирующий диод UF5408 (VD4) — заменен на КД257Д или FR207. Диод 1N4148 (VD5) можно заменить на КД521А.
Оптрон U1 должен быть с составным фототранзистором. AOT127А можно заменить зарубежным 4N33. Микросхема DA2 КР142ЕН19А заменима импортным аналогом TL431 с любым буквенным индексом.
Разъем ХР1 — трехконтактная сетевая вилка. Нижний по схеме вывод — заземляющий контакт.
Налаживание.
До установки на плату микросхемы TOP249Y желательно убедиться в исправности использованных элементов и отсутствии ошибок монтажа. Движок подстроечного резистора R10 должен находиться в нижнем по схеме положении. Затем между контактными площадками выводов 2 и 3 микросхемы DA1 через миллиамперметр (1-10 мА) присоединяют маломощный стабилитрон на 5,6 В (анодом к выводу 3). На конденсатор C8 подают напряжение +15 В (плюс — к верхнему по схеме выводу). Другой источник напряжения +35 В подключают к верхнему по схеме выводу резистора R9 относительно вывода 2 микросхемы DA2. Плавно перемещая движок подстроечного резистора R10 вверх по схеме, наблюдают за стрелкой миллиамперметра, и как только она придет в движение, регулировку прекращают.
Затем между контактными площадками выводов 2 и 3 микросхемы DA1 включают микроамперметр. Включают ИИП в сеть через ЛАТР, выходное напряжение которого увеличивают от 175 до 275 В. Ток, измеренный микроамперметром, должен возрасти от 50 до 200 мкА, что и требуется по техническим условиям на микросхему TOP249Y В противном случае выбирают другой экземпляр варистора.
На следующем этапе отключают лабораторные источники и измерители тока, после чего устанавливают микросхему DA1 к выходам 2x15 В подключают маломощные лампы накаливания, индицирующие включение устройства, а к выходам 2x35 В через амперметр на 5 А — регулируемую нагрузку сопротивлением 40...50 Ом с рассеиваемой мощностью не менее 250 Вт. Автор использовал для этого четыре проволочных реостата по 12 Ом. Порог срабатывания защиты от токовой перегрузки должен быть в пределах 3,5...4 А (в авторском экземпляре — 3,8 А).
Стабильность выходного напряжения определяется сопротивлением резистора R14. В авторском варианте (750 Ом) выходное напряжение 35 В поддерживается с точностью до 0,05 В при всех допустимых изменениях входного напряжения и тока нагрузки. При увеличении его сопротивления до 1 кОм выходное напряжение возрастает на 0,3 В при максимальной нагрузке и минимальном входном напряжении. Если сопротивление резистора R14 снизить до 560 Ом, выходное напряжение будет меньше на 0,3 В при тех же условиях.
Полученные результаты подтверждают высокие характеристики микросхемы TOP249Y, но при проектировании блоков питания на ее основе следует учесть, что в момент включения на входе УМЗЧ не должно быть звукового сигнала, в противном случае возможно срабатывание токовой защиты.
С.Косенко Радио№7,2006
|
|
|
В качестве сердечника можно применить E42/21/15 или Ш12x15 с зазором 0,5мм из феррита 2000НМ1.
Параметры намотки трансформатора:
* Первой мотаем обмотку 1-3 начало с 3 вывода – 11 витков проводом ПЭВ-2 -1мм
* Изоляция 1 слой
* Следующая 6-7 начало с 6 вывода – 2 витка в 2 провода ПЭВ-2 -0,35мм
* Изоляция 3 слоя
* Следующая 12-9 начало с 12 вывода – 2 витка медной фольгой толщиной 0,1 мм и шириной во все окно, изолируя слои
* Изоляция 1 слой
* Следующая 8-12 начало с 8 вывода – 3 витка в 3 провода ПЭВ-2 -0,45мм
* Изоляция 1 слой
* Следующая 9-14 начало с 9 вывода – 5 витков в 3 провода ПЭВ-2 -0,4мм
* Изоляция 3 слоя
* Заключительная 3-4 начало с 4 вывода – 11 витков проводом ПЭВ-2 -1мм
* Изоляция 3 слоя
* Проложить прокладку из картона 0,5 мм в зазор сердечника и склеить (если сердечник без зазора)
* Поверх сердечника замкнутый виток фольги, соединить с общим проводом вторичных цепей.
Для самостоятельного изготовления дросселей L2, L3, L4 нужно применить кольца из пермаллоя МП-60 с внутренним диаметром 9мм, внешним 15мм, намотать по 15 витков (витки распределить по всему кольцу) провода ПЭВ-2-1,2 мм, предварительно изолировав кольца, например лако-тканью.
TOP250Y и D1, D2, D5 устанавливаются на радиаторы площадью не менее 190 см2
При изготовлении данного БП следует соблюдать все меры техники безопасности. Первое включение БП производится с последовательно соединённой лампой накаливания 75-100Ватт.
Источник: http://radio-hobby.org/
|
|
|
При первом запуске предохранитель 2А , подающий напряжение 320В, не ставится. Отлаживается схема управления. Затем вместо этого предохранителя ставится лампа 220 В 60 вт. После окончательной наладки устанавливается предохранитель и можно проверить блок под нагрузкой.
Будьте осторожны, цепи блока питания находятся под опасным напряжением!
Источник: http://vgorev.narod.ru
|
|
|
 кликните по картинке чтобы увеличить
Управляющим контроллером в данном блоке питания служит TL494. После контроллера стоит полумостовой драйвер IR2110, который собственно и управляет затворами силовых транзисторов. Использование драйвера позволило отказаться от согласующего трансформатора, широко используемого в компьютерных блоках питания. Драйвер IR2110 нагружен на затворы через ускоряющие закрытие полевиков цепочки R24-VD4 и R25-VD5.
Силовые ключи VT2 и VT3 работают на первичную обмотку силового трансформатора. Средняя точка, необходимая для получения переменного напряжения в первичной обмотке трансформатора формируется элементами R30-C26 и R31-C27.
Последовательно с первичной обмоткой силового трансформатора включен трансформатор тока TV1, позволяющий контролировать протекающий через силовые ключи ток и строить на этом токовую защиту. Кроме этого используя выходное напряжение с трансформатора тока можно управлять оборотами вентилятора принудительного охлаждения (VT4).
Стабилизация силовых напряжений производится при помощи дросселя групповой стабилизации L1.
Емкость фильтров первичного питания рассчитывается из отношения 1 мкФ на 1 Вт выходной мощности, а силовые транзистора должны иметь максимальный ток минимум на 30% больше чем ток, протекающий через первичную обмотку силового трансформатора при максимальной мощности.
Несколько слов об алгоритме работы данного блока питания:
В момент подачи сетевого напряжения 220 В емкости фильтров первичного питания С15 и С16 заражаются через резисторы R8 и R11, что не позволяет перегрузиться мосту VD током короткого замыкания полностью разряженных С15 и С16. Одновременно происходит зарядка конденсаторов С1, С3, С6, С19 через линейку резисторов R16, R18, R20 и R22, стабилизатор 7815 и резистор R21.
Как только величина напряжения на конденсаторе С6 достигнет 12 В стабилитрон VD1 "пробивается" и через него начинает течь ток заряжая конденсатор C18 и как только на плюсовом выводе этого конденсатора будет достигнута величина достаточная для открытия тиристора VS2 он откроется. Это повлечет включение реле К1, которое своими контактами зашунтирует токоограничивающие резисторы R8 и R11. Кроме этого открывшийся тиристор VS2 откроет транзистор VT1 и на контроллер TL494 и полумостовой драйвер IR2110. Контроллер начнет режим мягкого старта, длительность которого зависит от номиналов R7 и C13.
Во время мягкого старта длительность импульсов, открывающих силовые транзисторы, увеличиваются постепенно, тем самым постепенно заряжая конденсаторы вторичного питания и ограничивая ток через выпрямительные диоды. Стабилизация выходного напряжения происходит путем изменения длительности импульсов управления силовыми транзисторами при неизменной частоте. Это возможно лишь при условии, когда величина вторичного напряжения силового трансформатора выше требуемой на выходе стабилизатора минимум на 30%, но не более 60%. При увеличении нагрузки выходное напряжение начинает уменьшаться, светодиод оптрона начинает светиться меньше, транзисторы оптрона закрывается, тем самым увеличивая длительность импульсов управления до тех пор, пока действующее напряжение не достигнет величины стабилизации. При уменьшении нагрузки напряжение начнет увеличиваться, светодиод оптрона IC1 начнет светиться ярче, тем самым открывая транзистор и уменьшая длительность управляющих импульсов до тех пор, пока величина действующего значения выходного напряжения не уменьшиться до стабилизируемой величины. Величину стабилизируемого напряжения регулируют подстроечным резистором R26.
Следует отметить, что контроллером TL494 регулируется не длительность каждого импульса в зависимости от выходного напряжения, а лишь среднее значение, т.е. измерительная часть имеет некоторую инерционность. Однако даже при установленных конденсаторах во вторичном питании емкостью 2200 мкФ провалы питания при пиковых кратковременных нагрузках не превышают 5 %, что вполне приемлемо для аппаратуры HI-FI класса. Мы же обычно ставим конденсаторы во вторичном питании 4700 мкФ, что дает уверенный запас на пиковые значения, а использование дросселя групповой стабилизации L1 позволяет контролировать все выходные напряжения.
Данный импульсный блок питания оснащен защитой от перегрузки, измерительным элементом которой служит трансформатор тока TV1. Как только ток достигнет критической величины, открывается тиристор VS1 и зашунтирует питание оконечного каскада контроллера. Импульсы управления исчезают, и блок питания переходит в дежурный режим, в котором может находиться довольно долго, поскольку тиристор VS2 продолжает оставаться открытым - тока протекающего через резисторы R16, R18, R20 и R22 хватает для удержания его в открытом состоянии.
Для вывода блока питания из дежурного режима необходимо нажать кнопку SA3, которая своим контактами зашунтирует тиристор VS2, ток через него перестанет течь и он закроется. Как только контакты SA3 разомкнуться транзистор VT1 закроется, тем самым снимая питание с контроллера и драйвера. Таким образом схема управления перейдет в режим минимального потребления - тиристор VS2 закрыт, следовательно реле К1 выключено, транзистор VT1 закрыт, следовательно контроллер и драйвер обесточены. Конденсаторы С1, С3, С6 и С19 начинают заряжаться и как только напряжение достигнет 12 В откроется тиристор VS2 и произойдет запуск импульсного блока питания.
При необходимости перевести блок питания в дежурный режим можно воспользоваться кнопкой SA2, при нажатии на которую будут соединены база и эмиттер транзистора VT1. Транзистор закроется и обесточит контроллер и драйвер. Импульсы управления исчезнут, исчезнут и вторичные напряжения. Однако питание не будет снято с реле К1 и повторного запуска преобразователя не произойдет.
Немного о деталях:
Силовой трансформатор мы изготавливаем на сердечниках от строчных трансформаторов телевизоров. Однако схожие параметры можно получить и на ферритовых кольцах, правда частоту преобразования не стоит поднимать выше 70 кГц, поскольку даже уже на этой частоте феррит 2000 начинает греться из за внутренних потерь. В качестве дросселя групповой стабилизации мы используем сердечник от ТПИ. Обмотки располагаются встречно, как показано на принципиальной схеме. Сечение проводников рассчитывается из отношения 3-4 А на мм кв. Обмотки наматываются до заполнения окна. В случае использования в качестве сердечника для дросселя групповой стабилизации ферритового кольца лучше использовать кольцо К40х25х11. Обмотки мотаются до уменьшения отверстия внутри до 14...16 мм. В качестве дополнительных фильтрующих индуктивностей мы используем сердечники от фильтров сетевого питания телевизоров, но эти фильтры можно намотать и на кольцах диаметром 20...25 мм. Обмотка мотается до заполнения, тем же проводом, что и дроссель групповой стабилизации.
Для регулировки в качестве нагрузки следует все силовые напряжения нагрузить резисторами мощностью 2 Вт и сопротивлением 4,7к...6,8к. При выходном напряжении 60...90 В это будет имитировать ток покоя усилителей мощности. При более низком выходном напряжении сопротивление следует немного уменьшить.
Источник: http://interlavka.narod.ru
|
|
|
Блок питания содержит малое количество компонентов . В качестве импульсного трансформатора используется типовой понижающий трансформатор из компьютерного блока питания.
На входе стоит NTC термистор (Negative Temperature Coefficient) – полупроводниковый резистор с положительным температурным коэффициентом, который резко увеличивает свое сопротивление, когда превышена некоторая характеристическая температура TRef. Защищает силовые ключи в момент включения на время зарядки конденсаторов.
Диодный мост на входе для выпрямления сетевого напряжения на ток 10А.
Пара конденсаторов на входе берется из расчета 1 мкф на 1 Вт. В нашем случае конденсаторы "вытянут" нагрузку в 220Вт.
Драйвер IR2151 – для управления затворами полевых транзисторов, работающих под напряжением до 600В. Возможная замена на IR2152, IR2153. Если в названии есть индекс "D", например IR2153D, то диод FR107 в обвязке драйвера не нужен. Драйвер поочередно открывает затворы полевых транзисторов с частотой, задаваемой элементами на ножках Rt и Ct.
Полевые транзисторы используются предпочтительно фирмы IR (International Rectifier) . Выбирают на напряжение не менее 400В и с минимальным сопротивлением в открытом состоянии. Чем меньше сопротивление, тем меньше нагрев и выше КПД. Можно рекомендовать IRF740, IRF840 и пр. Внимание! Фланцы полевых транзисторов не закорачивать; при монтаже на радиатор использовать изоляционные прокладки и шайбы-втулки.
Трансформатор типовой понижающий из блока питания компьютера. Как правило, цоколевка соответствует приведенной на схеме. В этой схеме работают и самодельные трансформаторы, намотанные на ферритовых торах. Расчет самодельных трансформаторов ведется на частоту преобразования 100 кГц и половину выпрямленного напряжения (310/2 = 155В). Вторичные обмотки можно расчитать на другое напряжение .
Пример расчет трансформатора импульсного блока питания
Диоды на выходе с временем восстановления не более 100 нс. Этим требованиям отвечают диоды из семейства HER (High Efficiency Rectifier – высоко-эффективные выпрямительные). Не путать с диодами Шоттки.
Емкость на выходе – буферная емкость. Не следует злоупотреблять и устанавливать емкость более 10000 мкф.
Как и любое устройство, этот блок питания требует внимательной и аккуратной сборки, правильной установки полярных элементов и осторожности при работе с сетевым напряжением.
Правильно собранный блок питания не нуждается в настройке и налаживании. Не следует включать блок питания без нагрузки.
Источник: http://www.miliamper.narod.ru/Amp-ru.htm
|
|
|
Импульсный БП представляет собой нерегулируемый автогенераторный полумостовой инвертор. Применение пропорционально-токового управления транзисторами инвертора в сочетании с насыщающимся коммутирующим трансформатором позволяет к моменту переключения автоматически выводить активный транзистор из насыщения. Это уменьшает время рассасывания заряда в базе и исключает сквозной ток, а также снижает потери мощности в цепях управления, повышая надежность и КПД инвертора.
Технические характеристики ИБП
Выходная мощность, Вт, не более….....360
Выходное напряжение,В ......................2x40
КПД, %, не менее…………………………95
Частота преобразования, кГц…………...25
На входе сетевого выпрямителя установлен помехоподавляющий фильтр L1C1C2. Инвертор имеет два контура положительной ОС: первый — по напряжению (с помощью обмоток II в трансформаторе Т1 и III — в Т2); второй — по току (с трансформатором тока: виток 2—3 и обмотки 1—2, 4—5 трансформатора Т2).
Устройство запуска выполнено на однопереходном транзисторе VT3.
Конденсаторы С1, С2 — К73-17 на напряжение 630 В, СЗ — оксидный К50-35Б на 350 В, С4, С7 — К73-17 на 250 В, С5, С6 — К73-17 на 400 В, С8 -К10-17.
Перед намоткой трансформаторов острые кромки колец необходимо притупить наждачной бумагой или бруском и обмотать лакотканью (для Т1 — сложенные вместе кольца тремя слоями). Если этой предварительной обработки не сделать, то не исключено продавливание лакоткани и замыкание витков провода на магнитопровод. В результате резко возрастет ток холостого хода и разогреется трансформатор. Между обмотками 1—2, 5—6—7 и 8—9—10 наматывают проводом ПЭВ-2 0,31 в один слой виток к витку экранирующие обмотки, один конец которых (Э1, Э2) соединяют с общим проводом УМЗЧ.
Обмотка 2—3 трансформатора Т2 представляет собой виток из провода диаметром 1 мм поверх обмотки 6—7, впаянный концами в печатную плату.
Дроссели L2 и L3 выполнены на броневых магнитопроводах БЗО из феррита 2000НМ. Обмотки дросселей намотаны в два провода до заполнения каркаса проводом ПЭВ-2 0,8. Учитывая, что дроссели работают с подмагничиванием постоянным током, между чашками необходимо вставить прокладки из немагнитного материала толщиной 0,3 мм.
Дроссель L1 — типа Д13-20, его можно выполнить также на броневом магнитопроводе БЗО аналогично дросселям L2, L3, но без прокладки, намотав обмотки в два провода МГТФ-0,14 до заполнения каркаса.
Транзисторы VT1 и VT2 закреплены на теплоотводах из ребристого алюминиевого профиля с размерами 55x50x15 мм через изолирующие прокладки. Вместо указанных на схеме можно использовать транзисторы КТ8126А, а также MJE13007. Между выходами БП +40 В, -40 В и "своей" средней точкой (СТ1 и СТ2) подключены дополнительные оксидные конденсаторы К50-6 (на схеме не показаны) емкостью по 2000 мкФ на 50 В. Эти четыре конденсатора установлены на текстолитовой пластине размерами 140x100 мм, закрепленной винтами на теплоотводах мощных транзисторов.
А. Петров; Радио№5,2004
|
|
| << В начало < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Следующая > В конец >>
| | Всего 37 - 42 из 103 |
|
|
|
|
